40Cr鋼是工程機(jī)械常用軸類零件用鋼，在使用過程中需要心部具有較好的韌性和抗扭轉(zhuǎn)、抗剪切強(qiáng)度，但容易發(fā)生摩擦磨損與腐蝕損傷等而影響使用壽命。在惡劣工況下，常規(guī)的防銹處理已經(jīng)不能滿足使用要求，因此，有必要采取適當(dāng)?shù)谋砻嫣幚砑夹g(shù)對(duì)40Cr鋼零件表面進(jìn)行強(qiáng)化。QPQ鹽浴復(fù)合處理由滲氮和氧化工序多次復(fù)合而成，主要工序?yàn)?鹽浴滲氮→鹽浴氧化→清洗拋光→鹽浴氧化。經(jīng)兩種不同性質(zhì)的滲氮鹽與氧化鹽處理，通過多種元素的滲入，使得金屬表面形成由多種化合物構(gòu)成的復(fù)合滲層，達(dá)到提高表面硬度、耐磨性、耐蝕性等表面強(qiáng)化改性的目的。相比表面鍍鋅與表面鍍鉻處理，QPQ工藝具有加工溫度低、工件變形小、全過程無公害等優(yōu)勢(shì)，已被廣泛應(yīng)用于汽車零部件、儀器儀表和工程機(jī)械等領(lǐng)域。本文采用QPQ技術(shù)處理40Cr鋼，通過對(duì)比不同滲氮溫度(580、600、620 和、640℃)下滲層組織、硬度與磨損性能的變化情況，以期獲得40Cr鋼QPQ處理的最佳工藝參數(shù)，對(duì)于提高40Cr鋼零部件使用壽命及制定實(shí)際生產(chǎn)中 QPQ處理工藝方案提供參考。
1 試驗(yàn)材料和方法
試驗(yàn)材料為正火態(tài)40Cr鋼，其主要化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，% )為 0.374C、0.217Si、0.658Mn、0.949Cr,余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)。用線切割將試樣加工成尺寸為20mm×10mm×10mm的滲層檢測(cè)試樣,檢測(cè)面經(jīng)砂紙逐級(jí)研磨，并拋光至鏡面后，然后分別用丙酮、酒精和超聲波清洗以徹底清除表面的油污與雜質(zhì)，確保樣品檢測(cè)面具有相同的粗糙度和光潔度，最后進(jìn)行QPQ處理。QPQ處理工藝為:用空氣加熱爐進(jìn)行460℃保溫40min的預(yù)熱處理，然后直接放入滲氮爐分別進(jìn)行 580、600、620和640℃保溫5h滲氮處理;隨后直接放入氧化爐進(jìn)行410℃×35min氧化處理，空冷，最后用清水清洗隨爐帶出來的鹽液。
采用MMW-1型微機(jī)控制立式萬(wàn)能摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)測(cè)試QPQ處理樣品滲氮層的磨損特性，對(duì)磨材料為Si3N4，試驗(yàn)載荷100N，轉(zhuǎn)速120r/min，磨損時(shí)間2h。對(duì)磨損前后的樣品進(jìn)行相同的超聲波無水乙醇清洗并烘干30min，采用TA5003N電子天平稱重并計(jì)算磨損量，重復(fù)3組試驗(yàn)取平均值。采用電火花線切割機(jī)制取組織與性能測(cè)試樣品，顯微組織樣品取自試樣橫截面，并通過標(biāo)樂金相鑲嵌機(jī)(Simplimet 3000)進(jìn)行熱鑲嵌預(yù)處理，通過自動(dòng)研磨拋光機(jī)(Ewmet 250pro) 進(jìn)行水磨砂紙( 型號(hào)由粗到細(xì)) 研磨處理，并進(jìn)行機(jī)械拋光。隨后經(jīng)4%硝酸溶液腐蝕后，采用徠卡DMI 5000M光學(xué)顯微鏡觀察樣品顯微組織。采用FEI鎢燈絲掃描電鏡(Inspect S50)對(duì)銷盤磨損樣品進(jìn)行磨損形貌觀察。采用KB30全自動(dòng)顯微維氏硬度計(jì)測(cè)試試樣滲層的硬度梯度，加載載荷砝碼為1kg，保壓時(shí)間15s。
2 試驗(yàn)結(jié)果和討論
2.1滲氮溫度對(duì)顯微組織的影響
        
圖1不同滲氮溫度下的40Cr鋼QPQ滲氮層的顯微組織
(a) 580 ℃ ; (b) 600 ℃ ; (c) 620 ℃ ; (d) 640 ℃

圖1為不同滲氮溫度下試樣截面QPQ滲層的顯微組織形貌。可以看出，遠(yuǎn)離 QPQ滲層靠近心部的顯微組織形貌基本一致，基體為珠光體及少量鐵素體。這是作為試驗(yàn)材料的40Cr鋼經(jīng)一般正火處理的常規(guī)組織狀態(tài)。本文采用金相化學(xué)腐蝕方法制備顯微組織樣品，由于組織中不同的相耐腐蝕性能存在差異，在相同濃度腐蝕液與腐蝕時(shí)間下會(huì)表現(xiàn)出不同的腐蝕程度，在光學(xué)顯微鏡的視野內(nèi)會(huì)呈現(xiàn)不同的襯度。這種從表層到心部的色差變化在圖1中均可看到，說明不同滲氮溫度下各試樣表層均存在與基體不同的相，這種滲氮層的存在實(shí)現(xiàn)了QPQ表面改性的目標(biāo)。具體分析可以發(fā)現(xiàn)，隨著滲氮溫度的升高，相比基體更耐腐蝕的滲氮層厚度是發(fā)生變化的，從580℃升高至620℃，滲氮層厚度在逐漸增加，但升高到640℃后，滲氮層厚度開始減小。這主要是由于滲氮溫度的變化將影響氮原子的擴(kuò)散速率，而當(dāng)溫度過高時(shí)，會(huì)導(dǎo)致疏松加重，此時(shí)化合物生成速度小于疏松長(zhǎng)大速度，反而使化合物有效厚度不升反降。
  另外，QPQ處理后形成的滲氮層由表及里依次為氧化膜層、化合物層與擴(kuò)散層。氧化膜層通過鹽浴氧化處理形成，主要是為了完全分解吸附在滲層的氰酸根及氰根，從而轉(zhuǎn)變?yōu)樘妓猁}沉渣，同時(shí)致密氧化膜還可以改善滲氮層的表面質(zhì)量。但致密氧化膜一般無法通過OM直接觀察到，在白亮層表面隱約可見的黑色薄層與QPQ處理后試樣黑色外觀可以認(rèn)為是氧化膜存在的特征。在滲氮鹽浴爐內(nèi)氰酸根分解的活性氮原子會(huì)不斷吸附在合金表面形成高氮?jiǎng)?，?qū)動(dòng)氮原子不斷向合金內(nèi)部進(jìn)行擴(kuò)散，氮原子固溶于 α-Fe中或與Fe形成固溶體，實(shí)現(xiàn)固溶強(qiáng)化。當(dāng)?shù)訚舛壤^續(xù)升高時(shí)，其以細(xì)小碳化物或鉻化物為晶核形成氮化物。因而化合物層與擴(kuò)散層本質(zhì)上是氮原子濃度梯度在物相上的反映。因而氮的濃度及活性是決定滲氮層厚度與質(zhì)量的關(guān)鍵因素，其受溫度的影響明顯。

2.2滲氮溫度對(duì)顯微硬度的影響
     

          
圖2不同滲氮溫度QPQ處理40Cr鋼的顯微硬度梯度曲線

     40Cr鋼經(jīng)過不同滲氮溫度的QPQ工藝處理后表面硬度梯度變化如圖2所示?？梢钥闯?，不同滲氮溫度下硬度梯度的總體變化趨勢(shì)比較一致，說明各工藝下均有一定深度的滲層存在，這一點(diǎn)與上文顯微組織觀察結(jié)果(圖1)相吻合?？傮w來講,QPQ處理后樣品表面硬度均有明顯提升，但隨滲氮溫度的升高，樣品次表面的最高硬度與基體硬度均差別不大，主要區(qū)別在于硬度梯度的下降幅度。各滲氮溫度下(580、600、620、640℃)次表面硬度分別為 521、555、556、568 HV，相比未處理基體硬度平均值(262 HV)，增幅分別達(dá)99.9% 、111.8% 、111.8% 、116.8% 。
按照QPQ常規(guī)方法規(guī)定，QPQ滲層有效深度為表面硬度下降至超過基體硬度 30 HV 時(shí)的表面距離，計(jì)算4種滲氮溫度下樣品有效滲層深度分別為 0.14、0.20、0.29和0.26 mm。對(duì)比未處理試樣，QPQ處理樣品表面硬度均明顯提高，這是由于40Cr鋼含一定的氮化物形成元素鉻與鐵，而化合物層主要是鹽浴滲氮過程中形成的高硬Cr、Fe氮化物。其硬度與此類化合物在材料表面的構(gòu)成比例密切相關(guān)，而此類氮化物的形成主要與氮元素的擴(kuò)散速率相關(guān)。因此，滲氮溫度就是通過影響氮原子的擴(kuò)散速率來影響氮化物的形成比例，進(jìn)而影響QPQ處理樣品表面的硬度與耐磨性。因此，隨溫度升高，氮元素?cái)U(kuò)散速率增加，氮化物形成比例增加，導(dǎo)致硬度升高。但另一方面，表面硬度還與氮原子結(jié)合形成單個(gè)分子在表面聚集形成疏松有關(guān)。當(dāng)滲氮溫度升高至640℃時(shí)，使得原本氮原子聚集與擴(kuò)散的平衡遭到破壞，溫度升高使得氮元素聚集占主導(dǎo)后，會(huì)加速疏松層的產(chǎn)生，同時(shí)使得晶粒長(zhǎng)大與粗化，使得硬度開始下降。
2.3滲氮溫度對(duì)耐磨性的影響

圖3不同滲氮溫度QPQ處理40Cr鋼的磨損量

圖3為經(jīng)不同滲氮溫度QPQ工藝處理后40Cr鋼的磨損量情況，可以看出，隨滲氮溫度的升高，磨損量呈先減小后增大的趨勢(shì)，在620℃的滲氮溫度下達(dá)到最低值，說明4種滲氮溫度下，樣品耐磨性先升高后降低，這與圖2顯微硬度測(cè)試結(jié)果相一致。
   

                   
圖4不同滲氮溫度QPQ處理40Cr鋼的磨損形貌  
(a) 580 ℃ ; (b) 600 ℃ ; (c) 620 ℃ ; (d) 640 ℃

從圖4的磨損形貌可以看出，滲氮溫度為580℃時(shí)QPQ樣品表面磨損十分嚴(yán)重，存在大量犁溝狀磨痕，且互相平行的犁溝明顯被大面積的粘著態(tài)脫落坑分割，表現(xiàn)出典型的磨粒磨損與嚴(yán)重的粘著磨損。600℃時(shí)QPQ樣品表面磨損較嚴(yán)重，但平行犁溝變得清晰可見，粘著磨損程度減輕。620℃下QPQ樣品表面以淺劃痕占主導(dǎo)，并伴有少量結(jié)巴狀凹坑的粘著磨損。640℃時(shí)QPQ樣品表面情況與620℃的相似。由此可知，隨著滲氮溫度的升高，QPQ樣品的磨損程度呈逐漸減輕的趨勢(shì)。這主要是由于不同滲氮溫度下QPQ滲層的化合物層厚度及高硬氮化物的比例不同所致，滲氮層厚度越厚，硬度越高，則相對(duì)承載能力與抵抗塑性變形的能力更好，對(duì)磨過程中不易使對(duì)磨材料表面微凸體壓入樣品表面，從而表現(xiàn)出更淺的犁溝與更小的脫落坑。
3 結(jié)論
1、QPQ處理后形成的滲層由表及里依次為氧化膜層、化合物層和擴(kuò)散層。隨滲氮溫度升高，滲層厚度呈先增后減的變化趨勢(shì)，620℃時(shí)滲層厚度最大。
2、經(jīng)QPQ處理后，40Cr鋼表面硬度明顯高于基體硬度，580、600、620 和 640 ℃滲氮溫度下，次表面最高硬度分別為 521、555、556 和 568 HV，相比未處理基體硬度平均值(262 HV)，增幅分別達(dá) 99.9% 、111.8% 、111．8% 和116．8% ，有效滲氮層深度分別為 0.14、0.20、0.29 和 0.26mm。
3、隨著滲氮溫度的升高，磨損量呈先減小后增大的趨勢(shì)，620℃時(shí)達(dá)到最低值，同時(shí)磨損程度呈現(xiàn)逐漸減輕的趨勢(shì)。這主要是由于不同滲氮溫度下QPQ滲層的化合物層厚度及高硬氮化物的比例不同所致，滲層厚度越厚，硬度越高，則相對(duì)承載能力與抵抗塑性變形的能力更好，對(duì)磨過程中，表面不易被對(duì)磨材料表面微凸體壓入，從而表現(xiàn)出更淺的犁溝與更小的脫落坑。